Izračunavanje aerodinamičkih otpornosti

Nakon odabira promjera ili dimenzija sekcije određuje se brzina zraka :, m / s, gdje ff - stvarni presjek, m 2. Za okrugle kanale, za četvrtaste kanale, za pravokutni m 2. Osim toga, za pravokutne kanale izračunava se ekvivalentni promjer, mm. Kvadrat jednaka kvadratnog promjera jednak je bočnoj strani trga.

Nadalje, s obzirom na vf i d (ili dekv) određeni su specifični gubitci pritiska za trenje R, Pa / m. To se može učiniti prema tablici 22.15 [1] ili prema sljedećem nomogramu (međuprostori nisu potpisani):

Također se može upotrijebiti približna formula

Njegova pogreška ne prelazi 3 - 5%, što je dovoljno za inženjerske izračune. Ukupni gubitak tlaka za trenje za cijeli presjek Rl, Pa dobiva se množenjem specifičnog gubitka R duljinom sekcije l. Ako se koriste zračni kanali ili kanali drugih materijala, morate unijeti ispravak za hrapavostw. To ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala za zrak C kanalae i količine vf.

Apsolutna ekvivalentna hrapavost kanala [1]:

Žbuka na rešetki

Vrijednosti korekcije u [1]

Za čelične i viniplastične cijevi u Zagrebuw = 1. Detaljnije vrijednosti uw mogu se naći u tablici 22.12 [1]. Ovom korekcijom, navedeni gubitak tlaka za trenje Rlvw, Pa, dobiveni množenjem Rl za količinu uw.

Zatim se određuje dinamički tlak u sekciji Pa. Ovdje su - gustoća transportiranog zraka, kg / m3. Obično se uzimau = 1,2 kg / m3.

Dalje na mjestu određuje se lokalni otpor, određuju se njihovi koeficijenti (CMR) i izračunava zbroj CMC-a u ovom odjeljku (Y0).

Stupac "lokalni otpor" bilježi imena otpora (slavina, čep, križ, lakat, rešetka, plafond, kišobran, itd.) Koji su dostupni u ovom odjeljku. Pored toga, označen je njihov broj i karakteristike, za koje su za te elemente određene vrijednosti MMR. Na primjer, za pražnjenje kružnog je kut zakretanja i omjer od radijusa okreće u omjeru promjera r / d cijev za izlaz pravokutni - kut zakretanja i dimenzijama kanala strane a i b. Za bočne otvore na cijevi ili kanala (na primjer, na mjestu montaže rešetke za usisavanje) - omjer površine otvora na poprečnom presjeku kanala frupe/ foko. Za cijevi i križevi na prolazu, omjer poprečnog presjeka prolaza i debla fn/ fs i iscjedak u grani iu cijevi Loko/ Ls, za čvorove i križeve na grani - omjer sekcijskog područja grane i debla fn/ fs i opet količina Loko/ Ls. Treba imati na umu da svaki čvor ili križ povezuje dva susjedna dijela, ali pripadaju jednoj od tih odjeljaka, gdje je protok zraka L manji. Razlika između čajeva i prijelaza na prolasku i na grani povezana je s načinom na koji se izračunava smjer prolazi. Ovo je prikazano na sljedećoj slici.

Ovdje izračunani smjer predstavlja gustu liniju, a smjer zraka teče tankim strelicama. Pored toga, potpisan je gdje se točno u svakoj varijanti nalazi prtljažnik, prolaz i ogranak t-a za ispravan izbor fn/ fs, foko/ fs i Loko/ Ls. Imajte na umu da se u sustavima opskrbnog zraka obično izračunava kretanje zraka i ispušnih plinova - uz ovaj gibanje. Odjeljci na kojima su razmatrani časovi označeni oznakama. Isto vrijedi i za križanja. U pravilu, iako ne uvijek, kalkulatori i prijelazi na prolazu se pojavljuju u izračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju kada su sekundarni dijelovi aerodinamički povezani (vidi dolje). U ovom slučaju, isti čvor na glavnom smjeru može se računati kao čvor na prolazu, a na sekundarnoj kao granu s različitim koeficijentom.

Približne vrijednosti [1] za otpore koje se često susreću su dane u nastavku. Ledices i plafonds se uzimaju u obzir samo na kraju odjeljaka. Koeficijenti za križanje uzimaju se u istoj veličini kao i za odgovarajuće čvorove.

Značenja nekih lokalnih otpora.

Aerodinamički proračun zračnih kanala

Aerodinamički proračun zračnih kanala - jedna od glavnih faza projektiranja ventilacijskog sustava, tk. omogućuje vam izračunavanje poprečnog presjeka kanala (promjer - za okrugli, i visina sa širinom za pravokutni oblik).

Područje poprečnog presjeka kanala odabire se prema preporučenoj brzini za ovaj slučaj (ovisi o protoku zraka i mjestu izračunatog dijela).

F = G / (ρ · v), m2

gdje G - protok zraka na izračunanom dijelu kanala, kg / s
ρ - gustoća zraka, kg / m³
v - Preporučena brzina zraka, m / s (vidi tablicu 1)

Tablica 1. Određivanje preporučene brzine zraka u mehaničkom sustavu ventilacije.

S prirodnim sustavom ventilacije, pretpostavlja se da brzina zraka iznosi 0,2-1 m / s. U nekim slučajevima brzina može doseći 2 m / s.

Formula za izračunavanje gubitaka tlaka pri kretanju zraka kroz kanal:

ΔP = ΔPtr + ΔPm.s. = λ · (l / d) · (v2 / 2) · ρ + Σξ · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

U pojednostavljenom obliku, formula za gubitak tlaka zraka u kanalu izgleda ovako:

ΔP = Rl + Z, [Pa]

Specifični gubici pritiska na trenje mogu se izračunati pomoću formule:
R = λ · (l / d) · (v2 / 2) · ρ, [Pa / M]

l - duljina kanala, m
Z - gubitak tlaka kod lokalnih otpora, Pa
Z = Σξ · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

Specifični gubitak tlaka za trenje R također se može odrediti pomoću tablice. Dovoljno je znati protok zraka u tom području i promjer kanala.

Tablica specifičnih gubitaka tlaka na trenju u kanalu.

Gornja slika u tablici je protok zraka, a donja slika je specifični gubitak pritiska za trenje (R).
Ako je kanal pravokutan, vrijednosti u tablici pretražuju se na temelju ekvivalentnog promjera. Ekvivalentni promjer može se odrediti sljedećom formulom:

d eq = 2ab / (a ​​+ b)

gdje i b - širina i visina kanala.

Ova tablica pokazuje specifičan gubitak tlaka na ekvivalentnom koeficijentu hrapavosti od 0,1 mm (koeficijent za čelične kanale). Ako je kanal načinjen od drugog materijala - tada se tablične vrijednosti trebaju prilagoditi prema formuli:

ΔP = Rpl + Z, [Pa]

gdje R - Specifični gubitak tlaka s tlačenjem
l - duljina kanala, m
Z - gubitak tlaka kod lokalnih otpora, Pa
β - faktor korekcije, uzimajući u obzir hrapavost kanala. Njegova se vrijednost može preuzeti iz donje tablice.

Također je potrebno uzeti u obzir gubitak pritiska na lokalni otpor. Koeficijenti lokalnih otpora i metoda proračuna gubitaka tlaka mogu se uzeti iz tablice u članku "Izračunavanje gubitaka tlaka u lokalnom otporu ventilacijskog sustava. Koeficijenti lokalne otpornosti. "Dinamički tlak određen je iz tablice specifičnih gubitaka tlaka u trenju (Tablica 1).

Odrediti dimenzije zračnih kanala na prirodni nacrt, koristi se vrijednost raspoloživog tlaka. Jednokratni tlak - to je pritisak koji nastaje uslijed razlike između temperature dovodnog i ispušnog zraka, drugim riječima - Gravitacijski pritisak.

Dimenzije zračnih kanala u prirodnom sustavu ventilacije određene su pomoću jednadžbe:

gdje je ΔPdis - dostupni pritisak, Pa
0,9 - povećava se faktor rezervne snage
n je broj sekcija kanala na izračunatoj grani

S ventilatorskim sustavom s mehaničkom motrenjem zraka, kanali za zrak odabiru se po preporučenoj brzini. Nadalje, izračunati su gubici tlaka na izračunatoj grani, a ventilator je odabran prema završenim podacima (protok zraka i gubitak tlaka).

Metoda aerodinamičkog proračuna zračnih kanala

S ovim materijalom uredništvo časopisa WORLD CLIMATE nastavlja objavljivati ​​poglavlja iz knjige "Ventilacije i sustavi usaglašavanja: Preporuke za dizajn industrijskih i javnih zgrada". Autor Krasnov Yu.S.

Aerodinamički izračun kanala započinje izvlačenjem iz aksonometrijske sheme (M 1: 100), pričvršćivanjem broja sekcija, njihovim opterećenjima L (m 3 / h) i duljinama I (m). Odredite smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijih i opterećenih stranica do ventilatora. U slučaju sumnje u određivanju smjera, izračunavaju se sve moguće varijante.

Izračun počinje s udaljenog mjesta: odrediti promjer D (m) kruga ili područje F (m 2) poprečnog presjeka pravokutnog kanala:

Preporučena brzina je sljedeća:

Brzina se povećava prilikom približavanja ventilatoru.

Prema Dodatku H iz [30] uzete su sljedeće standardne vrijednosti: DCT ili (x b)članak (M).

Stvarna brzina (m / s):

Hidraulički radijus pravokutnih kanala (m):

gdje je zbroj koeficijenata lokalnih otpornosti u sekciji kanala.

Lokalni otpor na granici dvaju mjesta (čvorovi, prijelazi) upućuje se na mjesto s nižom stopom protoka.

Koeficijenti lokalnih otpora dani su u dodatku.

Shema ventilacijskog sustava za opskrbu 3 etaže uredske zgrade

Primjer izračuna
Početni podaci:

Kanali za zrak su izrađeni od pocinčanog čeličnog lima, čija debljina i veličina odgovaraju cca. H od [30]. Materijal usisnog vratila je cigla. Kao što se koriste distributeri zraka rešetke su podesivi tip PP s mogućim odjeljcima: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, faktor sjenila od 0,8 i maksimalnu brzinu izlaza zraka do 3 m / s.

Otpornost ventila za zagrijavanje primanja s potpuno otvorenim noževima 10 Pa. Hidraulični otpor grijalice zraka iznosi 100 Pa (prema posebnom proračunu). Filtar otpora G-4 250 Pa. Hidraulični otpor prigušivača 36 Pa (prema akustičnom proračunu). Temeljeno na arhitektonskim zahtjevima, izrađeni su kanali pravokutnog dijela.

Odjeljci od opeke su preuzeti iz tablice. 22,7 [32].

Koeficijenti lokalnih otpora

Odjeljak 1. Lattice PP na izlaznom dijelu 200 × 400 mm (zasebno izračunato):

Aerodinamički proračun zračnih kanala

Stvaranje udobnih uvjeta za boravak u sobama nemoguće je bez aerodinamičkog proračuna kanala za zrak. Na temelju dobivenih podataka određuje se promjer poprečnog presjeka cijevi, snage ventilatora, broj i karakteristike ogranaka. Nadalje, može se izračunati snaga grijača zraka, parametri ulaznih i izlaznih otvora. Ovisno o specifičnoj namjeni prostorija, uzima se u obzir maksimalna dopuštena buka, učestalost razmjene zraka, smjer i brzina strujanja u sobi.

Suvremeni zahtjevi za ventilacijske sustave propisani su Pravilnikom SP 60.13330.2012. Normalizirani parametri mikroklimatskih parametara u različitim sobama dani su u IEC 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 i SanPiN 2.1.2.2645. Tijekom izračunavanja pokazatelja ventilacijskih sustava, sve odredbe moraju se uzeti u obzir bez iznimke.

Aerodinamički proračun zračnih kanala - algoritam djelovanja

Radovi uključuju nekoliko uzastopnih faza, od kojih svaka rješava lokalne probleme. Primljeni podaci oblikovani su u obliku tablica, na osnovi osnovnih shema i rasporeda. Radovi su podijeljeni u sljedeće faze:

  1. Izrada aksonometrijske sheme za raspodjelu zraka u cijelom sustavu. Na temelju sheme određena je specifična metodologija proračuna, uzimajući u obzir značajke i zadatke ventilacijskog sustava.
  2. Aerodinamički izračun zračnih kanala obavlja se duž glavnih cesta i duž svih grana.
  3. Na temelju dobivenih podataka odabire se geometrijski oblik i poprečni presjek kanala za zrak, a određuju se tehnički parametri obožavatelja i kalorifika. Osim toga, uzima se u obzir i mogućnost ugradnje senzora za gašenje požara, sprječavanja širenja dima, uz mogućnost uvođenja automatskog podešavanja snage ventilacije uzimajući u obzir program generiran od strane korisnika.

Izrada dijagrama ventilacijskog sustava

Ovisno o parametrima krugova odabranog linearnoj skali na dijagramu pokazuje prostorni položaj kanala, vezanja dodatne tehničke uređaje, postojeći grana, točka za punjenje i usisni kanal.

Grafikon prikazuje glavnu cestu, njegov položaj i parametre, priključne točke i tehničke karakteristike grana. Osobitosti rasporeda kanala uzimaju u obzir arhitektonska obilježja prostora i zgrade kao cjeline. Tijekom izrade sheme opskrbe, postupak izračuna počinje s točkom ili iz prostorije koja je najudaljenija od ventilatora, za koju je potrebno osigurati maksimalnu frekvenciju razmjene zraka. Tijekom izrade ispušne ventilacije glavni je kriterij maksimalne vrijednosti protoka zraka. Zajednička linija tijekom izračuna podijeljena je u zasebne odjeljke, svaki odjeljak mora imati iste poprečne presjeke kanala, stabilnu potrošnju zraka, iste materijale za izradu i geometriju cijevi.

Segmenti su redom označeni od sekcije s najnižim tokom i od najvećeg do najvećeg. Zatim se određuje stvarna duljina svakog odjeljka, pojedinačni dijelovi se zbrajaju i određuje se ukupna duljina ventilacijskog sustava.

Tijekom planiranja ventilacijskih shema, oni se mogu prihvatiti kao zajednički za takve prostorije:

  • stambene ili javne u bilo kojoj kombinaciji;
  • proizvodnja, ako su u požaru kategoriju pripadaju skupini A ili B i nalaze se na ne više od tri kata;
  • jedna od kategorija proizvodnih objekata kategorije B1-B4;
  • kategorija industrijskih objekata B1 m B2 dopušteno je spajanje na jedan ventilacioni sustav u bilo kojoj kombinaciji.

Ako u ventilacijskim sustavima nema prirodne ventilacije, shema treba osigurati obvezno spajanje sigurnosne opreme. Mjesto napajanja i ugradnje dodatnih ventilatora izračunavaju se prema općim pravilima. Za prostorije s trajnim otvorenim ili otvaranjem otvora u slučaju potrebe, krug se može izraditi bez mogućnosti sigurnosnog povezivanja.

Usisni sustavi onečišćenog zraka izravno s tehnološkog ili radnog područja moraju imati jedan ventilator za zaštitu, uređaj se može automatski uključiti ili ručno. Zahtjevi se odnose na radna područja 1. i 2. razreda opasnosti. Nije dopušteno osigurati shemu instalacije sigurnosnih kopija samo u sljedećim slučajevima:

  1. Sinkroni zaustavljanje štetnih industrijskih procesa u slučaju kršenja funkcionalnosti ventilacijskog sustava.
  2. U prostorijama za proizvodnju postoji zasebna ventilacija za slučaj nužde sa svojim zračnim kanalima. Parametri takve ventilacije trebaju ukloniti najmanje 10% volumena zraka koji se isporučuju putem stacionarnih sustava.

Ventilacijska shema trebala bi osigurati zasebnu mogućnost da uguši radno mjesto s povećanim onečišćenjem zraka. Svi dijelovi i točke spajanja prikazani su na dijagramu i uključeni u opći algoritam proračuna.

Zabranjeno je postaviti primateljske zračne uređaje bliže od osam metara duž vodoravne crte od smeća, parkirališta, visokih prometnica, ispušnih cijevi i dimnjaka. Prijamni uređaji za zrak moraju biti zaštićeni posebnim uređajima na strani vjetra. Pokazatelji otpora zaštitnih uređaja uzimaju se u obzir pri aerodinamičkim proračunima općeg ventilacijskog sustava.
Izračun gubitaka tlaka protoka zraka Aerodinamički proračun kanala za zrak za gubitke zraka obavlja se kako bi se ispravno odabrali poprečni presjeci kako bi se osiguralo tehničke zahtjeve sustava i odabir ventilatora. Gubici su određeni sljedećom formulom:

Ryd - vrijednost specifičnog gubitka tlaka na svim dijelovima kanala;

Pgr - gravitacijski tlak zraka u vertikalnim kanalima;

Σl - zbroj pojedinačnih dijelova ventilacijskog sustava.

Gubici tlaka dobiveni su u Pa, duljina sekcija određena je u metrima. Ako je kretanje strujanja zraka u ventilacijskim sustavima zbog prirodne razlike tlaka, onda izračunati pad tlaka Σ = (Rln + Z) za svaki pojedini odjeljak. Za izračunavanje gravitacijske glave moramo upotrijebiti sljedeću formulu:

Pgr - gravitacijska glava, Pa;

h je visina zračnog stupca, m;

ρn - gustoća zraka izvan prostorije, kg / m 3;

ρu - gustoća zraka u sobi, kg / m 3.

Daljnje izračune za sustave prirodne ventilacije provode se pomoću sljedećih formula:

Područje presjeka određeno je formulom:

FP - područje poprečnog presjeka zračnog kanala;

LP - stvarni protok zraka na izračunatoj sekciji ventilacijskog sustava;

VT - brzina protoka zraka kako bi se osigurala potrebna mnoštvo razmjene zraka u pravoj količini.

Uzimajući u obzir dobivene rezultate, gubitak tlaka se određuje kada se zračne mase silom kretaju duž zračnih kanala.

Za svaki materijal koji se koristi za izradu kanala za zrak, primjenjuju se faktori korekcije, ovisno o hrapavosti površine i brzini protoka zraka. Za olakšavanje aerodinamičkih proračuna kanala za zrak, mogu se koristiti tablice.

Tablica. №1. Izračunavanje metalnih kanala kružnog profila.

Tablica broj 2. Vrijednosti faktora korekcije, uzimajući u obzir materijal proizvodnje zračnog kanala i brzinu zraka.

Koeficijenti hrapavosti upotrijebljeni za proračune za svaki materijal ovise ne samo o njegovim fizičkim karakteristikama, nego io brzini protoka zraka. Što se zrak kreće brže, to više otpora doživljava. Ova se značajka mora uzeti u obzir tijekom odabira određenog koeficijenta.

Aerodinamički proračun protoka zraka u kvadratnim i kružnim kanalićima pokazuje različite brzine protoka s istim sekcijskim područjem uvjetnog prolaza. To se objašnjava razlikama u prirodi vrtloga, njihovom značaju i sposobnosti da se odupru pokretu.

Glavni uvjet izračuna - brzina kretanja zraka stalno se povećava kako se stranica približava ventilatoru. S obzirom na to, zahtjevi se nameću za promjer kanala. Istodobno se nužno uzimaju u obzir parametri razmjene zraka u prostorijama. Položaji priliva i odljeva potoka odabiru se takvim uvjetom da u zatvorenom prostoru ljudi ne osjećaju skice. Ako izravni poprečni presjek ne uspije postići regulirani rezultat, dijafragme s prolaznim rupama umetnute su u kanale. Zbog promjene promjera rupa postiže se optimalno podešavanje protoka zraka. Otpornost membrane izračunava se formulom:

Opći izračun ventilacijskih sustava mora uzeti u obzir:

  1. Dinamički tlak protoka zraka tijekom pomicanja. Podaci su u skladu s tehničkom specifikacijom i služe kao glavni kriterij pri odabiru pojedinog ventilatora, njegovom položaju i načelu rada. Ako nije moguće osigurati planirane načine rada ventilacijskog sustava za jednu jedinicu, predviđeno je nekoliko instalacija. Točno mjesto njihove instalacije ovisi o značajkama shematskog dijagrama kanala i dopuštenim parametrima.
  2. Volumen (brzina protoka) pokretnih masa zraka u odjeljku svake grane i prostorije po jedinici vremena. Početni podaci - zahtjevi sanitarnih vlasti o čistoći prostora i obilježja tehnološkog procesa industrijskih poduzeća.
  3. Neizbježni gubitak tlaka koji nastaje uslijed vrtložnih pojava tijekom kretanja zračnih struja pri različitim brzinama. Uz ovaj parametar uzima se u obzir stvarni dio kanala i njegov geometrijski oblik.
  4. Optimalna brzina kretanja zraka u glavnom kanalu i odvojeno za svaku granu. Indikator utječe na izbor snage ventilatora i mjesto njihove instalacije.

Praktični savjeti za izračunavanje

Kako bi se olakšala izrada proračuna, dopušteno je koristiti pojednostavljenu shemu, primjenjuje se na sve prostore s neopravnim zahtjevima. Kako bi se osigurali potrebni parametri, izbor ventilatora za snagu i količinu obavlja se uz marginu do 15%. Pojednostavljeni aerodinamički proračun ventilacijskih sustava obavlja se prema sljedećem algoritmu:

  1. Određivanje područja poprečnog presjeka kanala, ovisno o optimalnoj brzini protoka zraka.
  2. Odabir približnog kanala na izračunati standardni poprečni presjek. Određene pokazatelje treba uvijek odabrati prema gore. Zračni kanali mogu imati povećane tehničke pokazatelje, a njihove se sposobnosti ne smanjuju. Ako je u tehničkim uvjetima nemoguće odabrati standardne kanale, oni će biti izrađeni prema pojedinačnim crtežima.
  3. Provjera indikatora brzine zraka uzimajući u obzir stvarne vrijednosti uvjetnog dijela glavnog kanala i svih grana.

Zadatak aerodinamičkog proračuna zračnih kanala je osigurati planirane pokazatelje ventilacije prostora s minimalnim gubitkom financijskih sredstava. Istodobno, potrebno je istodobno smanjiti intenzitet rada i potrošnju metalnih konstrukcija i instalacijskih radova, osigurati pouzdanost instalirane opreme u različitim oblicima.

Posebna oprema mora biti instalirana na dostupnim mjestima, lako je dostupna za proizvodnju rutinskih tehničkih pregleda i drugih radova radi održavanja sustava u radnom stanju.

Prema odredbama GOST R EN 13779-2007 za izračun učinkovitosti ventilacije ε v morate primijeniti sljedeću formulu:

sENA - pokazatelji koncentracije štetnih spojeva i suspendiranih tvari u zraku koji se uklanjaju;

s IDA - koncentracija štetnih kemijskih spojeva i suspendiranih krutih tvari u sobi ili radnom području;

c srkati - pokazatelje onečišćenja iz zraka.

Učinkovitost ventilacijskih sustava ovisi ne samo o snazi ​​spojenih ispušnih ili pumpnih uređaja, već i o lokaciji izvora onečišćenja zraka. Tijekom aerodinamičkog proračuna potrebno je uzeti u obzir minimalne pokazatelje učinkovitosti rada sustava.

Specifična snaga (str SFP > W ∙ s / m 3) ventilatora izračunava se formulom:

de P - snaga elektromotora montirana na ventilatoru, W;

q v - protok zraka ventilatora koji se isporučuju za optimalan rad, m 3 / s;

Δp - indeks pada tlaka na ulazu i izlazu zraka iz ventilatora;

η mališan - ukupnu učinkovitost elektromotora, ventilatora zraka i kanala za zrak.

Tijekom proračuna, prema dijagramu navode se sljedeći tipovi protoka zraka:

Dijagram 1. Vrste strujanja zraka u ventilacijskom sustavu.

  1. Vanjski, ulazi u sustav klimatizacije prostora iz vanjskog okruženja.
  2. Opskrba zrakom. Protok zraka koji struji u sustav kanala nakon predkondicioniranja (grijanje ili čišćenje).
  3. Zrak u sobi.
  4. Tekuće struje zraka. Prolazak zraka iz jedne prostorije u drugu.
  5. Ispušni. Zrak izlazi iz prostorije prema van ili u sustav.
  6. Recirkulacija. Dio protoka vraćen je u sustav kako bi se održala unutarnja temperatura na navedenim vrijednostima.
  7. Izbrisan. Zrak koji napušta prostor je neopoziv.
  8. Sekundarni zrak. Povratak u sobu nakon čišćenja, grijanja, hlađenja itd.
  9. Gubitak zraka. Moguće propuštanje zbog propuštanja u spojevima kanala.
  10. Infiltracija. Proces ulaska u zrak na prirodan način.
  11. Izvlačenje. Prirodno propuštanje zraka iz sobe.
  12. Mješavina zraka. Istodobno suzbijanje višestrukih niti.

Za svaku vrstu zraka postoje nacionalni standardi. Svi izračuni ventilacijskih sustava moraju ih uzeti u obzir.

  • Kom.predlozhenie
  • cijena
  • Naredi sada
  • Provjerite cijene
    • Cijena možete dobiti besplatnim brojem
      8 (800) 555-17-56

Zdravsvuyte. Moje ime je Sergey, ja sam stručnjak za administraciju mjesta.

Aerodinamički proračun zračnih kanala

Radne stranice

Sadržaj rada

AERODINAMSKO IZRAČUNJE ZRAKA

Odabrali smo rešetke s lameliranjem.

Odredite protok zraka. L = 3600 m 3 / h odaberite kameru 2PKT10

1. Odabir rešetke STD 302 s dimenzijama 150x580 s Fzh.s. = 0.038 m 2, ƺ = 1.2

Prihvaćamo brzinu u rešetki V = 4 m / s. Obavezno područje uživo sekcije

FZ.p. = L / V = ​​3600 / (3600 * 4) = 0,25 m 2

Broj rešetkastih rešetki

N = Fg.r./F.c = 6,57, okrugli do veće jednolike strane: n = 8

Nalazimo ukupno područje žive presjeka rešetki

Pronašli smo pravu brzinu u živom presjeku rešetki

Aerodinamički otpor rešetke u toplom razdoblju:

ΔR = 1,2 * 3,29 2 x 1,2 / 2 = 7,79 Pa

U hladnom periodu: L = 1800, V = 1800 / (3600 * 0.304) = 1.64, AP = 1.2 * 1.64 2 * 1.2 / 2 = 1.94 Pa

U hladnom dijelu, postoji oštra ekspanzija. U toplom razdoblju ΔP = 0,64 * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 4,16 Pa

U hladnom razdoblju ΔP = 0,64 * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,03 Pa

postoji oštra pozajmljivanje 2 puta. U toplom razdoblju ΔP = (0,4 + 0,5) * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 5,84 Pa

U hladnom razdoblju, P = (0,4 + 0,5) * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,45 Pa

2. Izolirani ventil: DP = 15 Pa

3. Odjeljak za prijem. F = 1.75, V = 3600 / (3600 * 1.75) = 0.57 m / s, AP = 20 * 0.57 2 * 1.2 / 2 = 3.89 Pa

4. Filter. ΔR = 300 Pa

5. grijači, t. ne dobivamo četvrtu građevinu, onda ne možemo pokupiti grijač. Uzimamo ΔR = 100 Pa

6. Spojni dio. F = 1,75, V = 0,57 m / s, AP = 13 * 0,57 2 * 1,2 / 2 = 2,53 Pa

8.1 Aerodinamički izračun zračnih kanala opskrbnog sustava P1 nazivne prostorije

Prema aksonometrijskom dijagramu ventilacijskog sustava odabire se glavna (izračunata) autoputa, najudaljenija ili najprometnija i dijeli se na izračunate dionice. Dizajnni dio je ravni dio kanala s istim protokom i poprečnim presjekom. Prvo, pretpostavljeni su gubici tlaka na izračunatu autocestu, pa se uzimaju u obzir gubitci tlaka u preostalim dijelovima ventilacijskog sustava. Izračun se provodi u tabličnom obliku. Nakon izračuna, paralelne crte provjeravaju gubitak tlaka. Ako razlika prelazi 10%, dijafragma je povezana.

Vrste lokalnih otpora na mjestima:

koljeno s oštrim rubovima ()

koljeno s oštrim rubovima ()

tee po prolazu (x = 0,5)

tee po prolazu (x = 0,3)

3 koljena s oštrim rubovima ()

Ventilator BP-85-77 br. 3-15 preliminarno se usvaja, a zatim F0 = 216 h216 = 0,046 m 2;

Piramidalni difuzor je usvojen. Hidraulički promjer otvora ventilatora određuje se sljedećom formulom:

Lopatice su savijene unatrag na Lopt x = 0,3

koljeno s oštrim rubovima ()

T-grana prema grani (x = 1,5)

koljeno s oštrim rubovima ()

T-grana prema grani (x = 2.25)

oštar zajam (x = 0,5)

oštar zajam (x = 0,2)

3 koljeno s oštrim rubovima ()

Ukupni gubitci tlaka u usisnim i ispušnim vodovima:

Kapacitet ventilatora: L = 3600 m 3 / h

Iz kataloga tvrtke "Tyra" odabire ventilator BP85-77 № 3,15 (verzija-

1), brzinom od 1000 okretaja u minuti,

Prihvaćamo faktore zaliha prema protoku KL= 1,1, prema tlaku KP= 1,1, zatim: P = 914,3 * 1,1 = 1005,73 Pa, L = 3600 * 1,1 = 3960 m 3 / h

Potrebna snaga motora:

Odabiremo motor ADM80A2, snage N = 1,5 kW.

Koeficijenti lokalnog otpora

Tablica koeficijenata lokalne otpornosti

Tablica pokazuje vrijednosti i izračuna na sljedeći koeficijent lokalnog otpora (ili hidrauličkog otpora) lokalni otpor na ulazu u rupu s oštrim rubovima, izlaz iz koeficijenta kanala lokalnog otpora cjevovoda s glatkom rotacije kroz 90, od 30 do 180 stupnjeva okrugle i kvadratne kanale oštro skretanje bez dnju pravokutnog kanala, iznenadni sužavanja kanala, koeficijent otpora kod naglog širenja kanala, lokalne otpornosti poluotvorenog zasun ili zaklopca.

Koeficijenti lokalnog otpora zemljišta

Daje vrijednosti lokalnog otpora sljedećim odjeljcima koeficijenti gasom, akutni dijafragme lokalne koeficijent otpora na ulazu u sustav kanala sa trga, kružnog i pravokutnog poprečnog presjeka, otpornost na ventil ventil prijenosa, niša u kanal kružnog presjeka koljena (glatke rotacije kroz 90 stupnjeva), koeficijent otpora tee-križa (fuzija protoka).

Tablica koeficijenata lokalnog otpora zračnih kanala

Tablica pokazuje koeficijenti otpora lokalne zrak na ušću dva mlaza pod kutom od 180 i rotacije od 90 stupnjeva, s otporom djelitelja granati, t-prikupljanje i regeneraciju headpiece.

Aerodinamički proračun zračnih kanala

Svrha aerodinamičkog proračuna kanala:

Određivanje dimenzija poprečnog presjeka kanala za zrak;

Određivanje gubitaka tlaka u mreži radi prevladavanja otpora;

korelacija gubitaka tlaka u granama sustava.

Brzina kretanja zraka u kanalima odabrana je od preporučenog:

Izloženost standardnog poda i shema projektiranja ventilacije prikazani su u prilogu.

Izračun se svodi na tablicu.

Dalje nastavljamo povezati grane.

Cilj povezivanja je izjednačavanje gubitaka tlaka u granama s gubitkom tlaka duž dijelova glavne linije na čvorištima. Kao rezultat pravilno koordinirane povezanosti, distribucija troškova duž autoceste i ulaza će biti u skladu s projektom.

Nodalna točka A.

?Рам =? Р18 = 3.924 Pa

?Rtv =? Р17 = 3.804 Pa

Odstupanje nije više od 10%, stoga je grana samonametna.

Nodalna točka B.

?Rtv =? Р19 = 4.586 Pa

Odstupanje nije više od 10%, stoga je grana samonametna.

Nodalna točka B.

?Rtv =? Р20 = 3.834 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 20 na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 75 mm.

Čvorna točka G.

?Rtv =? Р21 = 4,430 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 21 na kojima će se dijafragma i lokalni koeficijent otpora postaviti prema tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 75 mm.

Nodalna točka D.

?Рам =? Р4 = 13,553 Pa

Odstupanje nije više od 10%, stoga je grana samonametna.

Nodalna točka E.

?Рам =? Р5 = 17,146 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 168 mm.

Čvorna točka G.

?Рам =? Р6 = 22,185 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 158 mm.

Nodalna točka H.

?Рам =? Р7 = 29,067 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 147 mm.

Nodalna točka I.

?Рам =? Р8 = 34,044 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo veličinu membrane 140 mm.

Čvorna točka K.

?Рам =? Р9 = 39,415 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se dijafragma i lokalni koeficijent otpora postaviti prema tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 135 mm.

Čvorna točka L.

?Рам =? Р10 = 44,786 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 131 mm.

Čvorna točka M.

?Рам =? Р11 = 49,096 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo veličinu membrane 130 mm.

Nodalna točka H.

?Рам =? Р12 = 54,280 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4 na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo dimenzije membrane 127 mm.

Nodalna točka O.

?Рам =? Р13 = 60,40 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo veličinu membrane 122 mm.

Čvorova točka P.

?Рам =? Р14 = 67,717 Pa

Budući da je odstupanje veće od 10%, potrebno je dodatni lokalni otpor u obliku dijafragme.

Poznavajući dimenzije zračnog kanala odjeljka br. 4, na kojem će se postaviti membrana i lokalni koeficijent otpora prema Tablici 22.49 [7], određujemo veličinu membrane 120 mm.

Čvorova točka P.

?Рам =? Р15 = 114.148 Pa

?Rtv =? Р15 " = 107,662 Pa

Odstupanje nije više od 10%, stoga je grana samonametna.

Slično, grane sustava B1 su spojene. Za koordiniranje koristimo ventile za gas.

9. Određivanje toplinske učinkovitosti jedinice za povrat topline

1. Određivanje temperature ispušnog zraka:

gdje je KL = Qm, vikendice, RZ / Qm, vikendice, zajednička- pokazatelj učinkovitosti distribucije zraka (MI Grimitlin)

Za stambene prostore može se uzeti omjer otpuštanja topline:

Pm, vikendice, RZ/ Qm, vikendice, zajednička = 0,35, zatim KL = 2,5; (19)

tY1 = 2,5 (22 ± 18) + 18 = 28 ° C

2. Određivanje zagrijavanja dovodnog zraka s iskorištenom toplinom ispušnog zraka na temperaturu tn2:

U prisustvu topline u prostorijama (VQTW > VQitd = 6889W> 3790W) predloženo je u radu Kokorin O.Ya. zimi zagrijavati vanjski zrak u PVK u zraku grijanje dovod svježeg zraka samo do temperature tn = 8.6 0

3. Ušteda topline zbog korištenja postrojenja za recikliranje u ventilacijskoj shemi bit će:

4. Količina topline za grijanje vanjskog dovodnog zraka na tn1 bez recikliranja:

5. Iznos topline za grijanje vanjskog dovodnog zraka na tn2 tijekom odlaganja:

6. Prema formuli (3) na Lp. = 5208 m3 / h, dobivamo:

Osnove aerodinamičkog proračuna kanala za zrak. Odabir navijača

Kanali ventilacije i sustava za grijanje zraka obično čine najkraći, u pravilu, kružni poprečni presjek. Sustavi ventilacije i zraka grijanja trebaju biti opremljeni uređajima za regulaciju količine transportiranog zraka (vrata, prigušivači zraka, itd.) Mehaničkim i ručnim pogonom. U prostorijama za životinje i ptice, poželjno je osigurati stvaranje zračnog nadtlaka u hladnim i prijelaznim razdobljima viška ponude od strane opskrbe zrakom preko ispušnog zraka od 15 - 20%.

U zadatku aerodinamičkog proračuna sustava zračnog kanala određuje se dimenzija presjeka i gubitak tlaka u pojedinim dijelovima sustava kanala, kao i gubitke tlaka u cijelom sustavu kanala.

Nakon što odaberete shemu ventilacijske mreže prostorije, razbiti ga u odvojene odjeljke s konstantnim protokom zraka. Granice ovih odjeljaka obično su česti ili križevi.

Izraditi izračunatu aksonometrijsku shemu (vidi sliku 3.1); označite brojeve sekcija s konstantnim protokom zraka u krugovima; desno od kruga u brojniku upućuju na protok zraka (m 3 / h) na mjestu, u nazivniku - duljinu sekcije (m). Odaberite glavni smjer dizajna trupa, koji se karakterizira najvećim dijelom (odjeljci 1, 2, 5 ili 6 na slici 3.1).

Sl. 3.1 Dizajn sheme zračnih kanala.

Izaberite oblik poprečnog presjeka kanala (okrugli, pravokutni), izračunajte područje poprečnog presjeka kanala za zrak (Fja) u odjeljcima prema formuli

(3.18)

gdje Lja - protok zraka u ovom dijelu, m 3 / h; - brzina zraka, m / s.

Preporučene brzine strujanja zraka u elementima umjetnih ventilacijskih sustava: u rešetkastim rešetkama - 4... 6 m / s; u rudnicima opskrbe - 3... 6 m / s; u vertikalnim kanalima i kanalima - 5... 8 m / s; u horizontalnim glavnim vodovima 10... 15 m / s; u granama - 6... 9 m / s; Na izlazu izlaza zračnog kanala - 4... 8 m / s.

Ravnomjernu raspodjelu dovodnog zraka duž duljine prozračene prostorije uz pomoć glavnog kanala konstantnog poprečnog presjeka osiguravaju različiti otvori za izlaz zraka u tom području. Najprije odredite područje posljednjeg u rupu zraka, m 2

gdje - protok zraka kroz izračunati kanal, m 3 / h; m - broj utičnica (u staništu, rupe u dovodnom kanalu izrađuju se svakih 1,5... 2 m); - brzina kretanja zraka na izlazu iz rupa (4... 8 m / s).

područje ja-izlaz zraka

Koeficijent se nalazi iz formule

gdje je koeficijent protoka; Su - područje presjeka kanala, m 2.

Broj rupa u kanalu mora zadovoljiti nejednakost

3 / h, za ovu sobu se uzima na temelju procijenjene satne razmjene zraka L uzimajući u obzir usisavanje zraka u kanalima zraka

gdje kn - Faktor korekcije za zračni usis u zračnim kanalima (za čelične, plastične i azbestne cijevi cementa do 50 m kn = 1,1, u drugim slučajevima kn = 1,15); t - temperatura zraka koja prolazi kroz ventilator, o; tu - temperatura zraka u radnom prostoru prostorije, o C.

Da biste odredili ukupni tlak koji ventilator treba razviti, odredite gubitke tlaka u glavnoj liniji dizajna (sekcije 1, 2, 5 ili 6 na slici 3.1) linearnim i lokalnim otporima. Nadalje, valja uzeti u obzir dinamički tlak protoka zraka u kanalu, otpor kalorifika, filtri itd. Potreban tlak puhala (Pa) određen je formulom

gdje 1,1 - rezerva pritiska na nepredviđeni otpor; - gubitak tlaka zbog trenja i lokalnog otpora u najdužoj grani ventilacijske mreže, Pa; R - određeni gubitak pritiska na trenje, Pa / m; l - duljina presjeka kanala, m; gubitak tlaka u lokalnom otporu zračnog kanala, Pa; zbroj koeficijenata lokalnih otpora na mjestu (tablica 3.7); rd = υ 2 ρ / 2 - dinamički tlak protoka zraka, Pa; υ - brzina kretanja zraka u kanalu (u glavnim linijama 10... 15 m / s, u granama 6... 9 m / s); ρ - gustoća zraka u kanalu, kg / m3; ρod - dinamički tlak na izlazu iz mreže, Pa; Pu - otpornost grijača zraka, Pa.

Koeficijenti lokalnog otpora zračnih kanala

Metoda određivanja aerodinamičkog otpora kanala

Izum se odnosi na rudarsku industriju i m. Koristi se za određivanje otpora rudnika i ventilacijskih cjevovoda u ventilaciji mina. Svrha izuma je povećati točnost određivanja aerodinamičkog povlačenja (ADF) kanala uzimajući u obzir curenje ADS-a u njemu. Da biste to učinili, izmjerite protok zraka na početku i kraju kanala i prosječnom presjeku kanala. Odredite gustoću zraka u kanalu i otpornost na trenje (CT), lokalnu otpornost (MS) i povlačenje (L C). Izračunajte zbroj CT, MS i LS. Zatim pomoću formule izračunajte DSA propuštanja zraka. Kada se injektira, količina propuštanja ADS oduzima se od zbroja CT, MS i LS, i kada se preokreće, tj. kada se usisava, curenje ADS-a dodaje se zbroju CT, MS i LS.

REPUBLIKA (51) 5 E 21 F 1/00

O IZUMI I OTVORENIMA

h = Wanaka K Copyright certifikat (21) 4673850/03 (22) 03.04.89 (46) 23.03,92. Bull. M 11 (71) Krasnoiarskii Institut obojenih metala, Kalinin (72) i B.N.Satarov A.V.Satarov (53) 622.452 (088,8) (56) Ushakov KZ Rudnik ventilacija, M.:

Nedra, 1988, str. 65 - 102.

Ushakov K.Z. Aerologija rudarskih poduzeća. M,; Nedra, 1987, str. 94-112, (54) Postupak određivanja aERODNAMSKE OTPORNOSTI ZRAKA (57) Izum se odnosi na rudarsku industriju i m. ispolzovanodlya određivanje otpornosti rudarstvo i

Izum se odnosi na rudarsku industriju i može se koristiti za određivanje otpornosti mina i ventilacijskih cjevovoda u ventilaciji mina.

Poznate metode za određivanje otpornosti na trenje, lokalne i frontalne otpornosti. Sila aerodinamičkog otpora predstavljaju dvije komponente - sile trenja i sile pritiska. Sila tlaka se troši na preraspodjelu brzine u prisustvu rotacija, suženja, raznih objekata koji neredu presjeka u kanalu.

Sila trenja ovisi o hrapavosti kanala, njegovom poprečnom presjeku i duljini, " I " 1721258 A1 ventilacijskim kanalima za ventilaciju mina. Svrha izuma je povećati točnost određivanja aerodinamičkog povlačenja (ADF) kanala uzimajući u obzir curenje ADS-a u njemu. Da biste to učinili, izmjerite protok zraka na početku i kraju kanala i prosječnom presjeku kanala. Odredite gustoću zraka u kanalu i otpornost na trenje (CT), lokalnu otpornost (MS) i povlačenje (LS). Izračunajte količinu ST, MS i LS. Zatim, pomoću formule, izračunajte

Curenje ADS-a. Prilikom pumpanja, količina propuštanja ADS oduzima se od zbroja CT, MS i LS, a kada se preokrene, tj. Kada se apsorbira, dodaje se zbroj CT, MS i LS

Ovaj prikaz sile otpora vrijedi za guste zračne kanale, mina i ventilacijski kanali uglavnom su labav kanali za zrak. Poznato je da se na početku i kraju proizvodnje određuje gubitak tlaka u kanalu s različitim protoka zraka, prema formuli gdje je R = LP / S - izlazna otpornost; i - koeficijent otpora trenja;

L - duljina rudnika;

P u S - perimetra i poprečni presjek rudnika;

QH - protok zraka na početku proizvodnje;

Q "- protok zraka na kraju proizvodnje. kanali s propusnim zidovima i zakon o očuvanju energije.

Kada teče na čvrstom licu50

55 kanala za zrak s propusnim zidovima, propuštanje zraka nastaje pri stvaranju ili propuštanju izvana, ovisno o omjeru tlaka u kanalu i izvan nje.

zrak Pritechki smetati laminarnog graničnog sloja u kanalu izravno iz zidova kreiraju turbulentni tok granični sloj između srži i graničnog sloja koji doOdnako izraz (1) daje različite brojčane vrijednosti vrijednosti otpora uvjetima iste generacije s različitim načinima stvaranja pritiska 10 Nia, Na primjer, površina za ventilaciju duljine pomaka 100 m, fiksna sidrene krupan mjeriti gubitak tlaka je 40 Pa, na normalnom mina ventilacijski usisne sredstva 15. Protok zraka na početku sekcije bio je 21 m / s, a na kraju 35 m / s. Nakon unazad ventilator glavnog ventilacije za ubrizgavanje zraka u osovinu i neprekidan načina vožnje Duh-20 gubitak tlaka u istom prostoru je 15 Pa i protoka zraka u smjeru kretanja mlaza â € „25 i 17,5 m / s, respektivno. Tako, u skladu s formulom (1), izražena otpor dio 25 u slučaju postupka usisavanja Botko ventilacije jednak 0,054 Pa / m, dok

2 6 način rada ventilacije od puhanja je 0,034 Pa s / m. Zapravo. g 6 ste, s istom hrapavost od 30 površina drift u oba smjera, otpor bi trebao biti isti za bilo koji protok zraka.

Cilj izuma je povećati točnost određivanja aerodinamičke otpornosti kanala uzimajući u obzir aerodinamičku otpornost istjecanja u njemu pod različitim metodama stvaranja tlaka.

Cilj je postignut vyyavle- 40 Niemi nove komponente sila otpora, svojstva postupka izuma zbog prisutnosti rekao osobina, u usporedbi s onima iz poznatih uređaja temelji se na općenitiji prikaz toka 45 u aeromehanika â € „h DX, P (> I) 2

S 2 (2) gdje P1, Pr - tlak na početku i kraju kanala, Pa;

P - poprečni presjek kanala, m;

S - područje poprečnog presjeka kanala, mg;

P - koeficijent trenja, ovisno o hrapavosti zidova; p gustoća zraka, kg / m; h.

V je prosječna brzina kretanja zraka u kanalu na udaljenosti x od njezinog podrijetla, m / s;

V1, V2 je prosječna brzina kretanja zraka na početku i kraju kanala, respektivno, u m / s. sile trenja. Sila tlaka se troši na pokretanje turbulentnog sloja u smjeru protoka.

Brzina protoka stvara tlak vakuuma u kanale u zidovima kanala, povećanje razlike tlaka izvan i unutar kućišta, a time i povećanje zraka pritechki je turbulentna debljina granični sloj se povećava.

U slučaju da je tlak u kanalu veći od vanjske strane, tlak brzine na kanalima u zidovima smanjuje tu razliku tlaka, a sukladno tome curenje zraka se smanjuje. Linički granični sloj i susjedni turbulentni sloj djelomično izlaze iz kanala kroz kanale u zidovima. Sila trenja između jezgre protoka i graničnog sloja se smanjuje.

Smanjenje protoka zraka i širenje turbulentne jezgre protoka smanjuju snagu pritiska.

Dakle, otpor snaga kada zrak struji u curi cijev sastoji se od dva dijela â € „sile trenja i sila tlaka i sila aerodinamičkog trenja, što ovisi o relativnoj veličini i smjeru curenja zraka, otkrivanje komponente otpor snaga predstavlja zbroj svih sila tlaka i aerodinamičke trenja, u nastavku ćemo nazvati aerodinamičnu otpornost curenja zraka.

Kad se zrak kreće u propusnom kanalu i tlak u njoj je manji od vanjskog, dobivamo

(7) Kod duljine radnog odsjeka, najvjerojatnija vrijednost brzine zraka na konstantnom poprečnom presjeku zračnog kanala je jednaka

Nakon promjene varijabli, integracija izražavanja (2) i zapisivanje omjera 11/22 = r za 11 × i odgovarajuće transformacije dobivamo

h = (P (+) Q2 (6) 3 2 2

Dakle, definiranje jednadžba za povlačenje curenje zraka ima oblik gdje â € „omjer protoka manji zraka u radnom prostoru kanala za veći od jednadžbi (5) i (6) slijedi da je otpor labav kanal sastoji se od dva dijela â €” trenja otpora, ovisno o hrapavosti stijenki kanala i parametrima, te propuštanje otpora ovisno o relativnoj veličini istjecanja gustoće zraka i površina poprečnog presjeka generacije. U slučaju gustog kanala, kada

sy = 1, aerodinamički povlačenje

55 propuštanja su nula. Učinak otpora aerodinamičkog otjecanja na ukupni otpor kanala, ovisno o tome da li zrak ulazi u kanal ili izlazi iz njega u obliku curenja suprotno. U slučaju propuštanja zraka, otpornost na trenje povećava se količinom otpora aerodinamičkog otpora, a kad se smanji gubitak zraka kroz curenje, relativni propuštanje zraka bit će i manje.

Postupak prema izumu je karakteriziran matematičkim izrazom (7) u odnosu fizikalnih veličina sposobavЂ „struje zraka, njegova gustoća i poprečnog presjeka kanala, postupak je kao što slijedi, uobičajena metoda mjeri brzinu protoka zraka na početku i na kraju dijela kanala, njegove duljine, poprečnog presjeka područja i opseg, tlak i temperatura zraka.

Mjerenih parametara odrediti gustoću zraka, manji omjer protoka zraka u većoj aerodinamičke propuštanje otpor, otpor trenja, lokalne i drag. Ukupno aerodinamički otpor zraka određuje se oduzimanjem od zbroja trenje, lokalne i otpora od povuci curenje zraka, ako je protok zraka na početku odjeljka veći protok na kraju, računajući u smjeru protoka zraka, ili dodavanjem sve vrijednosti otpora, ako je protok zraka na početku dijela manji protok zraka u ego.kontse, primjerice, u ventilacijske duljini dijela pomaka od 100 m, presjeka 7,2 m, 10,8 m perimetar protoka

2. zraka s ventilatorom za usisavanje je 21 m / s na početku i 35 m / s, na krajnjem dijelu, atmosferski tlak je nanos 98,450 Pa, temperatura 286 K.

Nakon što je ventilator prebacio da ispusti protok zraka u smjeru vožnje, stowey je imao 25 ​​i 17,5 m / s.

Koeficijent aerodinamičnog trenja za trenje za ovaj pomak jednak je 0,0152 Pa s / m.

Prema izmjerenim podacima nalazimo aerodinamičku otpornost na trenje Rm = 0,044 fla s / m

Tehred M.Morgental korektor O. Tsiple

Urednik L. Gratillo

Pretplata narudžbe 937 za cirkulaciju

VNIIPI Državnog odbora za izume i otkrića pod Državnim odborom za znanost i tehnologiju SSSR-a

113035, Moskva, Zh-35, Raushskaya Nab., ​​4/5

Proizvodni i nakladnički kompleks "Patent", Uzhgorod, Gagarin st., 101

Potrebni parametri zraka i otpora su: usisavanje zraka (normalan način rada zraka) gustoća zraka p = 1,2 kg / m; h, odnos protoka zraka = 21/35 =

= 0.6; aerodinamički odstupanje propuštanja Kut = 0,0123 Pa.s / m;

2 6. ukupni aerodinamički povlačenje R<- 0,0563 Па с /м;

6. kada se zrak ubrizgava (nakon okretanja ventilatora) gustoća zraka = 1,2 kg / m; h. omjer protoka zraka =

= 17,5 / 25 = 0,7; Otpornost aerodinamičkog otpora Ry = 0,0084 Pa s / m; ukupni aerodinamički drag Ro = 0,0356 Pa s / m.

Iz ovih primjera jasno je da koristite tvrdio način poboljšava točnost određivanja izlazni otpor i pritisak potreban za promicanje željeni protok zraka, dizajn tlak prototip na 19 $ manje odsisavanjem i 28d veći u odnosu na injekciju s predloženom metodom.

Metoda za određivanje aerodinamičkog otpora ljepljive sadrži protok zraka za mjerenje kanala, prosječnu površinu od njegovog presjeka, određivanje gustoće zraka i količinu trenja otpora, topikalnu So5 neposlušnost i otpor na uši i h i w shiysya u tome, kako bi se povećala točnost određivanja aerodinamička otpornost zračnih kanala zbog aerodinamičkog otpora

10 curenja u njemu, izmjeriti protok zraka na početku i kraju kanala i odrediti aerodinamičnu otpornost curenja zraka u kanalu iz sljedećeg matematičkog izraza

15 gdje - gustoća zraka, kg / m; h. c je omjer niže struje zraka do većeg;

S â € „prosječna površina poprečnog presjeka od kanala, m, dok je kod stvaranja razlika tlaka otpora ubrizgavanje aerodinamičkih curenja konačna vrijednost se oduzima od zbroja otpora trenja i lokalne povucite i stvoriti razliku

30, količina otpora aerodinamičkog propuštanja dodaje se spomenutoj sumi,